Расчет и проектирование ректификационной колонны насадочного типа
Расчет и проектирование ректификационной колонны насадочного типа
Министерство Высшего и среднего специального образования Российской Федерации
Нижегородский Государственный Технический Университет
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКАк курсовой работе по дисциплине“ПРОЦЕССЫ И АППАРАТЫ”Тема: РАСЧЁТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ РЕКТИФИКАЦИОННОЙ КОЛОННЫ НАСАДОЧНОГО ТИПАЗадание №8РуководительЕпифанова В. С.СтудентДекабрьский В.В.Нижний Новгород2008 г.
СОДЕРЖАНИЕ
Задание
1. Материальный баланс
2. Определение скорости пара и диаметра колонны
3. Расчёт высоты насадки
4. Расчёт гидравлического сопротивления насадки
Задание:
Рассчитать и спроектировать колонну ректификации для разделения смеси этанол-вода, поступающей в количестве 10 тонн в час. Состав исходной смеси 40 % массовых этанола и 60 % массовых воды, кубовый остаток содержит 1 % массовых этанола, дистиллят- 94 %. Ректификация производится при атмосферном давлении. Нагрев производится водяным паром р = 3 атм. Тип колонны- насадочная.
I. Материальный баланс
Обозначим массовый расход дистиллята через GP кг/ч, кубового остатка через GW кг/ч.
Из уравнений материального баланса ректификационной колонны непрерывного действия
F = P + W ; F xF = P xP + W xW, находим
P + W = 10000 кг/ч
P х 0,94 + W * 0,01 = 10000 х 0,4
W = 5806,44 кг/ч
P = 4193,56
Для дальнейших расчётов выразим концентрации питания, дистиллята и кубового остатка в мольных долях.
Питание:
ХF = _ хF / Мэ____ = 40/46,07 = 0,868 = 0,148
хF + 100 - хF 40 + 90 0,868 +5
Mэ M в 46,07 18
Дистиллят:
xP = xP/ Мэ = 94/46,07 = 2,04 = 0,86
хP + 100 - хP 94 + 90 2,04+0,333
Mэ М в 46,07 18
Кубовый остаток:
xW = хW /Мэ = 1/46,07 = 0,022 = 0,004
хW + 100 - хW 1 + 99 0,022+5,5
Мэ Мв 46,07 18
Относительный мольный расход питания:
F = xP - xW = 0,86 - 0,004 = 0,856 =5,944
xF - xW 0,148 - 0,004 0,144
Откуда находим
W =
P = F - W = 5.944-4.921 = 1.023
Определяем минимальное число флегмы по уравнению:
Rмин = xP - y*F = 0,86 - 0,33 = 2,912
y*F - xF 0,33 - 0,148
где y*F = 0,33 - мольную долю бензола в паре, равновесном с жидкостью питания, определяем по диаграмме y* - x. (рис.1)
а) М'ср = x'ср х Мэ + (1- x'ср ) Мв = 0,504 х 46,07 + 0,496 х 18 = 32,15 кг/кмоль
б) М''ср = x''ср х Мэ + (1- x''ср ) Мв = 0,076 х 46,07 + 0,924 х 18 = 20,13 кг/кмоль
Температура в верху колонны при yP = 0,86 равняется 83 oС, а в кубе-испарителе при хW = 0,004 она равна 99 oС
Плотность жидкого этанола при 83oС ?э = 732 кг/м3, а воды ?в = 959 кг/м3 при 99 oС .
Принимаем среднюю плотность жидкости в колонне
?ж??= (732 + 959) / 2 = 845,5? кг/м3 .
Средние массовые расходы (нагрузки) по жидкости:
MP = 46.07*0.86+18(1-0.86) = 42.14
MF = 46.07*0.148+18(1-0.148) = 22.15
Средние массовые потоки пара:
кг/с
кг/с
Выбор рабочей скорости паров обусловлен многими факторами и обычно осуществляется путем технико-экономического расчета для каждого конкретного процесса. Для ректификационных колонн, работающих в пленочном режиме при атмосферном давлении, рабочую скорость можно принимать на 20-- 30 % ниже скорости захлебывания.
Предельную фиктивную скорость пара п, при которой происходит захлебывание насадочных колонн, определяем по уравнению:
Вязкость жидких смесей х находим по уравнению:
lg х=xcp lg э+(1- xcp)lg в
Тогда
lg хВ=0,504 lg 0,435+(1- 0,504)lg 0,357
lg хН=0,076 lg 0,326+(1- 0,076)lg 0,284
хВ = 0,396 мПа*с
хН = 0,287 мПа*с
Предельная скорость паров:
отсюда ПВ = 1,9 м/с
отсюда ПН = 1,57 м/с
Примем рабочую скорость на 30 % ниже предельной:
В = 1,9*0,7 = 1,33 м/с
Н = 1,57*0,7 = 1,1 м/с
Диаметр ректификационной колонны определяют из уравнения расхода:
d=
Тогда диаметр верхней и нижней части колонны со-ответственно равен:
dВ= = 1,87 м
dН= = 3,48 м
Выберем стандартный диаметр обечайки d = 3,5 м, одинаковый для обеих частей колонны. При этом действительные рабочие скорости паров в колонне будут равны:
В = 1,33(1,87/3,5)2 = 0,38 м/с
Н = 1,1(3,48/3,5)2 = 1,087 м/с
III. Расчёт высоты насадки
Высоту насадки Н рассчитывают по модифицированному уравнению массопередачи:
Н = noyhoy
noy - общее число единиц переноса по правой фазе
hoy - общая высота единицы переноса
noy =
Этот интеграл определяют обычно методом гра-фического интегрирования:
= SMxMy
где S-площадь, ограниченная кривой, yw и yp, и осью абсцисс.
noyН = = 4,6 noyВ = = 5,4 noy = = 10
Общую высоту единиц переноса hoy находим по уравнению аддитивности:
hoy = hy + hx
где hx и hy -частные производные единиц переноса соответственно в жидкой и паровой фазах; m - средний коэффициент распределения в условиях равновесия для соответствующей части колонны.
Отношение нагрузок по пару и жидкости G/L равно:
Для верхней части колонны
G/L =(R+1)/R = 5,086/4,086 = 1,245
Для нижней части колонны
G/L =(R+1)/(R+f) = 5,086/16,176 = 0,314
Здесь f = F MЭ/P MF = 5,944*46,07/1,023*22,15 = 12,09
Высота единицы переноса в жидкой фазе равна:
hx = 0,258 Ф с Pr Z
где с и Ф - коэффициенты определяемые по графику; Prx = - критерий Прандля для жидкости; Z - высота слоя насадки одной секции, которая из условия прочности опорной решётки и нижних слоёв насадки не должна превышать 3 м.
Высота единицы переноса в паровой фазе равна:
hy =
где - коэффициент определяемый по графику; Ls = L / 0.785d2 -массовая плотность орошения, кг/(м2 с); d - диаметр колонны;
в мПа х с)
Для расчёта hx и hy необходимо определить вязкость и коэффициенты диффузии в жидкой Dx и паровой Dy фазах. Вязкость паров для верхней части колонны:
где и - вязкости паров воды и этанола при средней температуре верхней части колонны; yВ =(yP + yF)/2 - средняя концентрация паров. Подставив получим:
yВ =(0,86 + 0,33)/2 = 0,595
= 0,368 мПа с
Аналогичным расчётом для нижней части колонны находим
=0,24 мПа с
Вязкости паров для верхней и для нижней частей колонны близки, поэтому можно принять среднюю вязкость паров в колонне = 0,304 мПа с
Коэффициент диффузии в жидкости при средней температуре t равен:
Dx = Dx 20 (1+b(t-20))
Коэффициенты диффузии в жидкости Dx 20 при 20оС можно вычислить по приближённой формуле:
Dx 20 =
Тогда коэффициенты диффузии в жидкости для верхней части колонны при 20оС
Dx В20 = = 9,3*10-9 м2/с
Температурный коэффициент
b = = 0,2= 0,017
Отсюда
DxВ = 9,3*10-9 (1+0,017(88-20)) = 20,05*10-9 м2/с
Аналогично находим для нижней части колонны
DxН = 9,3*10-9 (1+0,017(97-20)) = 21,47 м2/с
Коэффициент диффузии в паровой фазе
Dy =
Где Т- средняя температура в соответствующей части колонны; Р- абсолютное давление в колонне.
Тогда
DyВ = = 9,86*10-7 м2/с
DyH = 10,1*10-7 м2/с
Таким образом, для верхней части колонны:
hxВ = 0,258 * 0,068 * 0,92(0,396*10-3/852*20,05*10-9)0,530,15 = 0,09 м
hyВ = = 2,26 м
Для нижней части колонны
hx = 0,09 м
hy = 2,01
Общая высота единицы переноса
h0 yB = hy + hx = 2,26 + 0,09 = 2,7 м
h0 yH = hy + hx = 2,01 + 0,09 = 2,12 м
Высота насадки:
НВ = 5,4*2,7 = 14,6
НН = 4,6*2,12 = 9,8
Общая высота насадки:
Н = 14,6+9,8 = 24,4 м
С учётом того, что высота слоя насадки в одной секции Z равна 3м, общее число секций в колонне составляет 13 ( 8 секций в верхней части и 5 - в нижней).
Общую высоту ректификационной колонны определим по уравнению
HK = Zn +(n-1) hP + ZB + ZH = 3*13+12*0,5+1,4+2,5 = 48,9 м
IV. Расчёт гидравлического сопротивления насадки
Гидравлическое сопротивление насадки
Гидравлическое сопротивление сухой неорошаемой насадки
где - коэффициент сопротивления сухой насадки, зависящий от режима движения газа в насадке.
Критерий Рейнольдса для газа в верхней и нижней частях колонны
ReyB = 5310
ReyH = 10080
Следовательно, режим движения турбулентный.
Для турбулентного режима коэффициент сопротивления сухой насадки в виде беспорядочно засыпанных колец Рашинга
= 16/Rey0.2
B = 16/53100.2 = 2,88
H = 16/100800.2 = 2,53
Находим гидравлическое сопротивление сухой насадки
= = 1509 Па
= = 483 Па
Плотность орошения
UB = = 0,00039 м3/(м2с)
UН = = 0,00091 м3/(м2с)
Гидравлическое сопротивление орошаемой насадки:
РВ = 10169*0,00039 1509 = 1756,3 Па
РВ = 10169*0,00091 483 = 668,3 Па
Р = РВ + РН = 1756,3+668,3 = 2424,6 Па
Гидравлическое сопротивление насадки составляет основную долю общего сопротивления ректификационной колонны. Общее же сопротивление колонны складывается из сопротивлений орошаемой насадки, опорных решёток, соединительных паропроводов от кипятильника к колонне и от колонны к дефлегматору. Общее гидравлическое сопротивление ректификационной колонны обусловливает давление и, следовательно, температуру кипения жидкости в испарителе. При ректификации под вакуумом гидравлическое сопротивление может существенно отразиться также на относительной летучести компонентов смеси, т. е. изменить положение линии равновесия.
Приведенный расчет выполнен без учета влияния на основные размеры ректификационной колонны ряда явлений (таких как неравномерность распределения жидкости при орошении, обратное перемешивание, тепловые эффекты и др.), что иногда может внести в расчет существенные ошибки. Оценить влияние каждого из них можно, пользуясь рекомендациями, приведенными в литературе [8, 11, 12] в гл. III.