где Lвс = 8ч12 м Ї длина всасывающего трубопровода; Lтх = 15ч20 м Ї длина трубопровода в трубном ходке; Lнк = 20ч30 м Ї длина трубопровода в насосной камере водоотливной установки.

1.7. Расчетный напор насосной станции водоотлива

де ?ор = 25ч35 Ї расчетная сумма коэффициентов местных гидравлических сопротивлений системы трубопроводов.

2. РАСЧЕТ И ВЫБОР ТРУБОПРОВОДОВ

2.1. Расчетное давление воды в нагнетательном трубном ставе

где с = 1020ч1030 кг/м3 Ї плотность откачиваемой шахтной воды.

2.2. Минимальная по условиям прочности толщина стенки труб нагнетательного става

где Dр Ї расчетный диаметр труб, м; ув Ї временное сопротивление разрыву материала труб, МПа. В соответствии с данными табл. на стр. 162 [Л-1] принимаем для трубопроводов сталь марки Ст4сп с временным сопротивлением разрыву ув = 412 МПа.

2.3. Расчетная толщина стенок труб

где 1,18 Ї коэффициент, учитывающий минусовый допуск толщины стенок труб; дкн Ї скорость коррозионного износа внутренней поверхности труб, мм/год; t = 10ч15 лет Ї расчетный срок службы труб.

В соответствии с данными, приведенными на стр. 162 [Л-1], для кислотных шахтных вод с водородным показателем рН = 6ч7 скорость коррозионного износа составляет дкн = 0,20 мм/год.

2.4. Выбор труб для нагнетательного става производим по расчетным внутреннему диаметру Dр = 212 мм и толщине стенки др =12,4 мм. Для нагнетательного става принимаем трубы с внутренним диаметром Dн = 217 мм и толщиной стенки д = 14 мм (табл. 2.1Ї[Л-1]):

-- 3 --

2.5. Для всасывающего трубопровода (Dвс = Dн + 25 мм) принимаем трубы с внутренним диаметром Dвс = 231 мм и минимальной толщиной стенки д = 7 мм:

2.6. Количество трубопроводов нагнетательного става. Принимаем zтр = 2 (рабочий и резервный).

3. Выбор насосов и схемы их соединения

3.1. Выбор насосов производим по расчетным расходу Qр = 280 м3/ч и напору Нр = 521,7 м с ориентацией на многоступенчатые секционные насосы марки ЦНС. В соответствии с полями рабочих режимов, представленными на рис. 2.9 [Л-1], принимаем для водоотлива насос марки ЦНС 300-120…600 со следующей технической характеристикой: номинальная подача Ї Qн = 300 м3/ч; номинальный напор Ї Нн = 120ч600 м; максимальный КПД Ї 0,71; частота вращения Ї п = 1475 об/мин; количество ступеней Ї iст = 2ч10.

3.2. Напорная характеристика ступени насоса марки ЦНС 300-120…600 приведена в табл. 1. (из табл. 2.4 Ї [Л-1]).

Таблица 1

Q, м3/ч	0	75	150	225	300	375
Н1, м	67	68	67,5	66	60	48,5
з, %	0	36	59	69	71	66
Дhд, м	Ї	Ї	Ї	3,2	4,0	5,8

3.3. Расчетное число ступеней насоса --

где Н1 = 59 м Ї напор ступени насоса при расходе, близком к расчетной производительности водоотливной установки. Принимаем iст = 9.

3.4. Количество рабочих насосов и схема их соединения.

Принимаем zр = 1, так как расчетные напор и расход обеспечиваются одним насосом.

3.5. Количество насосов горячего резерва назначается из следующих условий: насосы должны быть однотипными; объем резерва - не менее 100%; суммарная подача насосов рабочих и горячего резерва должна обеспечивать расчетную производительность водоотливной установки по максимальному суточному водопротоку Qpm = 740 м3/ч. Принимаем zгр = 2.

3.6. Количество насосов холодного резерва выбирается из условия, что их суммарная производительность должна быть не менее 50% от суммарной производительности рабочих насосов. Кроме того, насосы должны быть однотипными.

Принимаем

z хр = 1.

-- 4 --

3.7. Общее количество насосов на насосной станции водоотлива

zн = zр + zгр + zхр = 1+2+1 = 4.

4. КОММУТАЦИОННАЯ ГИДРАВЛИЧЕСКАЯ СХЕМА НАСОСНОЙ СТАНЦИИ ВОДООТЛИВА

Насосы на водоотливной установке должны быть соединены с трубопроводами таким образом, чтобы любой из них мог подключаться к любому трубопроводу нагнетательного става. При диаметре труб нагнетательного става D ? 300 мм обычно используют типовую коммутационную схему с кольцевым трубопроводом у потолка насосной камеры и общим приемным зумпфом.

5. РАСЧЕТ НАПОРНОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВНЕШНЕЙ СЕТИ

5.1. Коэффициенты линейных гидравлических сопротивлений:

а) нагнетательного трубопровода Ї

б) всасывающего трубопровода Ї

где Dн = 0,217 м и Dвс = 0,231 м Ї диаметры соответственно нагнетательного и всасывающего трубопроводов.

5.2. Протяженность трубопроводов: а) всасывающего Ї Lвс = 10 м; б) нагнетательного -- Lн = Lр - Lвс = 743 - 10 = 733 м.

5.3. Суммы коэффициентов местных гидравлических сопротивлений принимают на основе следующих рекомендаций:

а) на всасывающем трубопроводе -- ?овс = 3,7ч7,2;

б) на нагнетательном трубопроводе -- ?он = 24ч32.

Принимаем ?овс = 5,15 и ?он = 28,9.

5.6. Обобщенный коэффициент сопротивления внешней сети

5.7. Расчет напорной характеристики внешней сети производим по формуле

-- 5 --

где Q Ї расход насоса, м3/ч.

Результаты расчета приведены в табл. 2.

Таблица 2

Q, м3/ч	0	75	150	225	300	375
Нс, м	486	490,7	495,3	507,0	523,4	544,4

6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ И АНАЛИЗ РАБОЧЕГО РЕЖИМА ВОДООТЛИВНОЙ УСТАНОВКИ

6.1. Сводная таблица для графического определения рабочего режима представлена ниже (см. табл. 3).

Таблица 3

Q, м3/ч	0	75	150	225	300	375
Qнс, м3/ч	0	75	150	225	300	375
Н1, м	67	68	67,5	66	60	48,5
Ннс, м	603	612	607,5	594	540	436,5
Нс, м	486	490,7	495,3	507,0	523,4	544,4
з, %	0	36	59	69	71	66
Дhд, м	Ї	Ї	Ї	3,2	4,0	5,8
Нвд, м	Ї	Ї	Ї	6,51	5,71	3,91

Примечания к таблице:

1. Производительность насосной станции определяется следующим образом

где zпр Ї количество рабочих насосов в параллельном соединении.

2. Напор насосной станции

где icт Ї суммарное количество ступеней рабочих насосов.

3. Допустимая вакуумметрическая высота всасывания насосов рассчитывается по формуле

-- 6 --

где р0 ? 105 Па Ї атмосферное давление; рп = 2337 Па Ї давление насыщенных паров воды при температуре t =20°C [12].

6.2. Графическое определение рабочего режима водоотливной установки представлено на рис. 1. Рабочий режим водоотливной установки характеризуется следующими параметрами:

1. Действительная подача насосной станции Ї .

2. Действительный напор

3. КПД при действительном рабочем режиме Ї зд = 0,70.

4. Допустимая вакуумметрическая высота всасывания при действительном рабочем режиме

6.3. Проверка рабочего режима:

6.3.1 Обеспечение расчетного расхода Ї

Условие выполняется.

6.3.2. Обеспечение устойчивости рабочего режима --

где H0 Ї напор насоса при нулевой подаче.

486 < 0,9•603 = 542,7. Условие выполняется

6.3.3. Экономичность рабочего режима --

Условие выполняется.

6.3.4. Отсутствие кавитации при работе насосов Ї

где vвс Ї скорость воды во всасывающем трубопроводе при действительной подаче:

Условие не выполняется.

-- 7 --

Рис. П-1.2. Графическое определение рабочего режима водоотливной установки

7. ДОПУСТИМАЯ ВЫСОТА ВСАСЫВАНИЯ И ОБЕСПЕЧЕНИЕ ВСАСЫВАЮЩЕЙ СПОСОБНОСТИ НАСОСОВ

7.1. Допустимая высота всасывания насосов

-- 8 --

7.2. Обеспечение необходимой всасывающей способности насосов при работе без кавитации. Так как Нвсд > 3,5 м, для обеспечения бескавитационной работы водоотливной установки не требуется дополнительных технических средств. Достаточно расположить насосные агрегаты таким образом, чтобы ось вращения находилась на высоте не более 4 м над уровнем воды в водосборнике.

8. ПРИВОД НАСОСОВ И ЭНЕРГОПОТРЕБЛЕНИЕ ВОДООТЛИВНОЙ УСТАНОВКИ

8.1. Расчетная мощность электропривода насоса

8.2. В соответствии с табл. 2.10 [Л-1] в качестве привода насосов принимаем электродвигатели марки ВАО 630 М4 со следующими техническими характеристиками: номинальная мощность N = 800 кВт; синхронная частота вращения п = 1500 об/мин; напряжение питающего тока V = 6000 В; КПД двигателя зд = 0,954; Cos ц = 0,9.

8.3. Расчетное число машино-часов работы насосов в сутки:

а) при откачке нормального притока --

б) при откачке максимального водопритока --

8.4. Годовое потребление электроэнергии насосным оборудованием водоотливной установки

где Nм = 60 сут. Ї количество дней в году с максимальным водопритоком; зэс = 0,92 ч 0,96 Ї КПД питающей электрической сети.

8.5. Удельный расход электроэнергии, отнесенный к единице объема откачиваемой воды,